贴片天线的尺寸为 20 毫米（胸前方向）x 32 毫米（头至脚方向），基底为介电常数为 9.5 的无损电介质。贴片厚度为 2 毫米，地平面和贴片辐射器尺寸相同。贴片馈电在垂直（长）方向上偏离贴片中心。
最初的计算是针对自由空间中的贴片天线。由于预计要使用 2 毫米的人体网格，因此贴片最初使用 2 毫米的 FDTD 单元进行网格划分。网格的 3D 效果图显示了图 1 中的偏移馈电位置。所有计算均在 2.45 GHz 频率下进行。
图 1：贴片天线的网格表示法，显示偏移馈电。
对自由空间中的贴片天线进行的初步计算发现，输入阻抗为 0.025 + j 11.8 欧姆，效率为 100%。图 2 显示了水平面各向同性天线的辐射增益模式。 蓝线表示 E theta（垂直）极化，红线表示 E phi（水平）极化。
图 2：自由空间中贴片的远区增益。
贴片天线平面上的近区瞬态电场如图 3 所示。近区稳态电场如图 4 所示。
图 3：时域电场。
图 4：稳态频域电场。
然后，将使用VariPose获得的 2 毫米人体网格作为网格对象导入XFdtd，并将贴片天线插入人体网格。图 5 显示了带有贴片天线的人体网格切片。贴片天线位于胸腔内几毫米处，靠近身体前部。在该图中，身体正对着读者，即从页面外。
图 5：主体中的贴片天线网格。
计算完成后，XFdtd 发现贴片天线在人体内部的阻抗为 5.42 + j 19.1 欧姆，效率为 0.21%。贴片天线在人体内部的远区辐射模式显示，由于人体组织的损耗，增益有所降低。如图 6 所示，人体朝向 0 度角，包含贴片天线的（左）肩膀朝向 90 度角。
图 7 显示了车身网格外部瞬态电场的三维视图。
图 6：体内贴片的远区增益。
图 7：穿越胸部的时域场切片。
图 8、图 9 和图 10 显示了贴片天线在人体内部不同网格切片中的瞬态电场。关闭人体组织和贴片天线的 CAD 显示，以查看内部电场。
图 8：穿越人体的时域场切片。
图 9：穿越胸部的时域场切片（人体渲染已打开）。
图 10：穿越胸部的时域场切片（人体渲染关闭）。
图 11 和图 12 显示了贴片天线平面上的稳态电场。同样，在其中一张图中，CAD 显示屏是关闭的。
图 11：通过胸部的频域场幻灯片（人体渲染已打开）。
图 12：穿过胸部的频域场切片。
最后计算的是比吸收率（SAR）。为了缩短计算时间，SAR 计算只使用了网格的胸部部分。图 13 显示了胸部近区瞬态场的视图。
图 13：天线周围 1 克合成孔径雷达平均值的自动区域。
图 14：按 1 瓦输入功率缩放的 SAR 结果。
本示例仅说明了 XFdtd 在这种几何形状中的最基本应用。XFdtd 可用来改进贴片天线的设计，以便在所需的传输频率上产生谐振，改善辐射并降低 SAR。还可以使用 XFdtd 研究将贴片天线移动到人体不同位置对 SAR 和辐射的影响。
